一、橋梁概況
大橋全長（zhǎng）2172m，橋麵設2.957%的（de）雙向縱坡，豎曲線頂點位於主（zhǔ）橋中心，豎曲線半徑為（wéi）16000m，橋梁中心樁號為K14+745.986。
主橋上部為90m+3×165m+90m五跨變截麵P.C.連續箱（xiāng）梁橋，由上、下行（háng）分離（lí）的兩個單箱單室箱形斷麵組成，箱梁（liáng）根部梁高8.8m，跨中梁高3.0m，從1號塊至跨中按二次拋物線變化（huà），采用（yòng）三向預應力體係；主墩及主引橋過渡墩均采用矩形薄壁截麵，主墩基礎采用18φ2.5m的（de）鑽孔灌注樁，過渡墩基礎半幅橋采用4φ2.5m的鑽孔灌注樁。
圖1－1主橋概貌
本橋於1997年10月開工建設，2001年3月建成通車，至今已通車6年（nián）多（duō）。在此期間進行定期測量，主要內容為橋麵（miàn）的撓度變化值。從2001年6月（yuè）至今已測（cè）量了（le）14次（測量報告的主要（yào）結論為（wéi）：主要結構的高程值在變化（下撓）。其中絕大多數點的下撓值均（jun1）在設計頂（dǐng）期值以內，但北汊主橋次邊孔跨中下撓值達到99.9mm），設計預留“頂拱度”值為100mm，幾乎用完設計預留（liú）值。
二、檢測目的
通過對（duì）主橋宏觀（guān）工作狀況及細部健康狀況的檢測，主要可以達到以下目的：
(1) 通過對（duì）該（gāi）橋表觀病害的（de）檢測，了解（jiě）橋（qiáo）梁結構的工作狀態，為橋（qiáo）梁（liáng）結構評估提供第（dì）一手資料。
(2) 通過對現有結構進行鋼筋鏽蝕電位、氯離子含量、裂縫（féng）長（zhǎng）度和寬度測量、構件（jiàn）強度（dù）、混凝土（tǔ）碳化深度等專項檢測可以為結構物的強度、剛度和耐久性評估提供數據支撐。
(3) 通過對橋（qiáo）梁結構進行全麵檢測，建立健全橋梁“指紋”檔（dàng）案，為今後本橋的養（yǎng）護管理（lǐ）提供量化依據。
三、檢（jiǎn）測內容
針對該橋目前的實際情況，結（jié）合業主的要求，主要就（jiù）下述（shù）幾個方麵對該橋進行了全麵檢測，最後根據檢測結果對橋梁結構的運營狀況進行綜合評估，並提出針對性的養護維修意見和建議。
(1) 橋梁結構表觀病害檢查；
(2) 橋梁幾何（hé）形態參數測定；
(3) 橋梁結（jié）構恒載變異狀況調查；
(4) 橋梁結構構件的材質強（qiáng）度檢測與評述；
(5)混凝土中（zhōng）鋼筋（jīn）鏽蝕電位的檢測；
(6) 混凝土中氯離子含量的測定；
(7) 混凝土碳化狀況的檢（jiǎn）測；
(8) 混凝（níng）土結構（gòu）鋼筋分布狀況的調查；
(9) 橋梁裂縫的檢測；
(10) 支座伸縮縫的檢查（chá）。
四、檢測結果
五、檢測（cè）結論
1、主要病害（hài）
通過（guò）對主橋詳細（xì）檢測，對全橋結構現狀評價如下：
(1) 橋梁上部主要承重構（gòu）件存（cún）在局部的風化、麻麵、空（kōng）洞、缺陷、滲水（shuǐ）、露筋（jīn）、裂縫等（děng）病害且個別裂縫寬超限，對結構的耐久性已造成一定（dìng）的程度的影（yǐng）響。
箱梁底板底部存在縱向裂縫，主要分（fèn）布在（zài）L/4跨附近，最大裂縫寬度為0.3mm，沿縱（zòng）橋向最長達12m，個（gè）別裂縫伴有滲水和水漬鈣化現（xiàn）象；箱（xiāng）梁腹板在L/4至（zhì）主墩墩定範圍存在水平裂縫和斜裂縫，斜（xié）裂縫走向為支點側偏高，跨中側方向偏低，其中最大裂縫長（zhǎng）度（dù）2.1m，最大（dà）裂縫寬（kuān）度0.2mm；底板底部存在大量修補痕跡，部分修補區域存在空鼓、空洞、混凝土劣化、混（hún）凝土內夾有雜物(麻絮等)、混凝土表麵存在大量鏽斑、鋼筋外露和鏽蝕等病害；箱梁（liáng）合攏段頂板存（cún）在大量縱向裂縫（féng），多數（shù）裂縫沿合攏段縱向（xiàng）貫（guàn）通，部分裂縫存在滲水（shuǐ）痕跡，並伴有水漬鈣化現象，裂縫最長為300cm，裂縫最寬0.5mm；多數預應力齒板錨固麵在（zài）預應力鋼束錨（máo）固端和腹板之（zhī）間（jiān）的部位均存在豎向(部分裂縫呈斜向下方向)裂縫，裂縫最長為130cm，裂縫（féng）最寬為0.3mm。部分齒板頂（dǐng）麵和腹（fù）板相接處存在裂縫，裂縫最長為280cm，裂縫（féng）最寬為0.3mm。少數齒板在側麵中部存在裂縫，裂縫（féng）最長（zhǎng）為130，裂（liè）縫最寬為0.25mm。
(2) 墩台基礎基本完好；支座基本完好；
(3) 橋麵鋪裝未（wèi）發現明顯病害；護欄多處因內部鋼筋（jīn）鏽蝕，導致表層（céng）混凝土脹裂、脫落（luò）；伸（shēn）縮縫存在（zài）局部（bù）輕微鏽蝕，伸縮縫內積有未能夠及時清理的（de）垃圾和雜物；部分泄水管失去應有的功能。
(4) 混凝土無損檢（jiǎn）測（cè）顯示：箱梁內部的（de）實（shí）測混凝土強度基本能滿足設計強度要求；構件內（nèi）部（bù）鋼筋有可能（néng）存在局部鏽（xiù）蝕；混凝土（tǔ）碳（tàn）化對鋼筋鏽蝕影響輕微；構（gòu）件現存保護層厚度（dù）對結構鋼（gāng）筋耐久（jiǔ）性有（yǒu）影響，構件局部鋼筋（jīn）易失去堿性保護，發生鏽蝕；橋梁構（gòu）件尺寸與原設計值（zhí）比較（jiào）變化微（wēi）小；
(5)從理論計算分析可以看出（chū），本橋在成（chéng）橋階段按承載能（néng）力（lì）極限狀（zhuàng）態和正常使用（yòng）極限（xiàn）狀態進行作用效應組合（hé），主橋（qiáo）上部結構各截麵正應（yīng）力（lì）及主拉應力(考慮全部豎向預應力作用)均能滿足規範要求。
綜上所述，根據本次檢測的各項檢測結果，通過對橋梁各部件技術狀況的綜合評定，認為本橋（qiáo）總（zǒng）體情（qíng）況較好，基本可以滿足現行交通的要求。全橋技術狀況評分為78.8，確定該橋的（de）技術狀況等級為二類。
2、病害成（chéng）因分析
根據對該橋的檢測結果，結合對該橋（qiáo）的計算分析，認為導致該橋出現上述病害主要因素有下述幾個方麵：
(1) 該橋於1997年10月開工，並於2001年3月建成（chéng）通（tōng）車，受當時國內橋梁建設（shè）水平的限製，橋梁結構存在空洞（dòng）、露筋、混凝土（tǔ）劣化、蜂窩（wō）麻麵、梁段接縫錯台等先天不足的病（bìng）害（hài）。該類病（bìng）害的存在和發展直接影響了橋梁（liáng）結（jié）構的使用壽命，隨（suí）著病（bìng）害的發（fā）展，尤其是混凝土劣化速度和鋼筋鏽蝕速度的加劇，橋（qiáo）梁結構安全在一（yī）定程度上受到不利影響。
(2) 箱梁外（wài）部靠近（jìn）中央分隔帶一側的底板邊緣部位混凝土（tǔ）劣化及鋼筋鏽蝕（shí）病害較為嚴重，現場調查發現中央分隔帶位置的汙（wū）水直接衝蝕箱梁腹板，並在（zài）箱梁（liáng）底板部位形成（chéng）大量的匯水區域，導致梁體長（zhǎng）期受到汙水的（de）侵蝕，另由於橋位處有一個大型的化工廠，汙水內的（de）侵蝕性物質含量高，進（jìn）一步加劇了（le）該部位混凝土的劣化和鋼筋的鏽蝕。
(3) 檢測中發現的部分腹板斜裂縫，其走向與正（zhèng）常受（shòu）力裂縫相反，該類裂縫總體數（shù）量較少，分布在腹板下彎束位置。經分析判斷，該類裂縫主要是由於腹板束預應力管道安（ān）裝時，波紋管表層混（hún）凝土過薄所導（dǎo）致的順筋裂縫。該類裂縫由於數量較少，且目前相對穩定，故對結構安全影響輕微，但對橋梁（liáng）結構的（de）耐久性（xìng）存在不利（lì）影響。
(4) 箱梁結構外（wài）表麵檢測時發現箱梁在L/4底板存在縱向裂縫，裂縫（féng）數量相對較少，主要集中在底板束的平（píng）彎位置（zhì）附近。經分析判斷，該類裂縫主要是由於混凝（níng）土在底板束的（de）豎向和水平徑向力作用下，波紋管的表層混凝土過（guò）薄或（huò）防崩鋼筋布置位置不當所致。該類裂縫由於數量較（jiào）少，且目前相對穩定，故對（duì）結構安全影響輕微，但對橋梁結構的耐久（jiǔ）性存在不利（lì）影響。
(5) 檢測中（zhōng）發現箱內腹（fù）板（bǎn）存在較（jiào）多的斜裂縫，裂縫走向為支點側偏低，跨中（zhōng）側偏高，其中六合側的腹（fù）板開裂（liè）更（gèng）為嚴（yán）重。通過調（diào）查了解到，在該橋豎（shù）向預應力施工過程中，大部分的（de）豎（shù）向預應力張拉均未達到設計要求（qiú），部分豎向預應力根本未張拉，六合側的豎向預應力張拉效果相比更差（chà）。結合計算分析結果，在豎向預應力（lì）張拉不到位的情況下，主梁腹板的主拉應力將無法滿（mǎn）足規（guī）範（fàn）要求。因此（cǐ），分（fèn）析（xī）判斷（duàn）認為該類裂縫主要是由於主拉應力超限（xiàn）所導致的受力裂縫，對結構安全存在不（bú）利影響，同時（shí），隨著裂縫的繼續發展，橋梁結構的整體剛度損失越來越大，勢必加大橋跨主梁的下撓趨勢。
(6) 箱梁合攏段頂（dǐng）板的縱向裂縫數量較多，且多數貫通（tōng）整個合攏（lǒng）段。分析判斷認（rèn）為該類裂縫主要（yào）是由於合攏段混（hún）凝土與懸臂澆注（zhù）的（de）最後一個梁段混凝土的齡期差（chà）異較大，合攏段的混（hún）凝（níng）土（tǔ）橫向收縮（suō）變形受（shòu）到周邊混凝土的約束所致，該類裂縫對結構的（de）整體受力和安（ān）全沒有影響，但對結構的耐久性有一定影響。
(7) 箱梁（liáng）內部預應力齒板正麵在錨固點和腹板（bǎn）之間存在豎向火邪向（xiàng）裂縫，齒板頂麵在齒板與腹板（bǎn）交界（jiè）處存（cún）在水平縱向（xiàng）裂縫。分析認為，該類裂縫主（zhǔ）要（yào）是由於預應力噸（dūn）位大，局部（bù）集中（zhōng）受力較大所致，屬受力裂（liè）縫。此類裂縫對結構安全存在一定的不利影響。
六、養護維修建議
根據各（gè）種病害對橋梁結構的影響（xiǎng）程度的不同，並結（jié）合該橋的實際管養計劃，建議對該（gāi）橋的養護維（wéi）修（xiū）分為緊急維修和（hé）近期維修兩部分來安排相關的養護維修計劃和時（shí）間：
1、緊急維修（xiū）
(1) 為了防止箱（xiāng）梁中（zhōng）央分隔帶側底板（bǎn）邊緣病害的繼續加速惡化，在2008年雨（yǔ）季來臨前應首（shǒu）先對橋（qiáo）梁中央分隔帶的防水進行處理，避免梁體繼續（xù）受到汙水的直（zhí）接衝蝕，同時對梁底現有缺陷進行修補，並對缺陷修補區域重新進行防腐處理。此處建議在中央分隔帶設置防水板並在箱梁翼緣板底麵（miàn）端部設置截流槽，以從根源上截（jié）斷汙水；同（tóng）時，為了防止（zhǐ）外露鋼筋除鏽（xiù）、混凝土缺陷（xiàn）修補後（hòu），修補區域（yù）周邊鋼筋發生電子反（fǎn）向遷移，進而導致周邊鋼筋的進（jìn）一步（bù）鏽蝕，應在修補（bǔ）區域周邊2~3m範圍內塗刷滲（shèn）透性阻鏽劑，以確保維修效果。
(2) 由於目前橋梁結（jié）構（gòu）次邊跨已（yǐ）經發生了不同程度的下撓，為了延緩橋梁的下撓趨勢，建議對箱（xiāng）梁腹板寬度超過0.15mm的（de）裂縫進行灌漿，並對寬度小於0.15mm的裂縫進行封閉，以提高橋梁結構的整體剛度。否則，結構裂縫在移動荷載的反複作用下，裂縫寬度及長度會有所增加，結構剛度降低，最終產生過大的不（bú）可逆轉的主梁下撓。
(3) 為了確保橋梁結（jié）構的（de）正常使用及（jí）安全運營，建議在最近兩年內優先完成對橋梁結（jié）構齒板裂縫的維修及預（yù）應力封錨不嚴(或錨頭（tóu）外露)等主要受力（lì）部位病害的整治。
2、近期維修
考慮到該橋已經運（yùn）營7年多的時間（jiān），馬上將進行橋梁結構（gòu）中修，下述養護維修方案可配合橋梁中修計劃統一規劃實施。
(1) 為了保證橋梁結構使用功能和使用壽命（mìng），建議對（duì）橋梁表（biǎo）觀缺陷進行修補，並對橋梁結構的既有裂縫進行處理。
(2) 為了（le）盡量減輕原結構恒載，間接地（dì）提高橋梁（liáng）結構承受移動荷載的能（néng）力，建議對箱內垃圾及（jí）表麵的鬆散浮漿進行清理。
(3)鑒於本橋（qiáo）上部結構混凝土保護層厚度較設計值偏（piān）小，結構內部鋼筋存在局部鏽蝕的可能，且（qiě）目前橋梁結構外表（biǎo）麵的防腐塗（tú）層已經（jīng）使用多年，防腐性（xìng）能已經有所（suǒ）降低，故為了提高本橋結構（gòu）的耐久性，建議對全橋進行鋼（gāng）筋阻鏽保護及外表麵防腐塗裝。
(4) 建議對全橋伸縮縫、防撞（zhuàng）護欄等附屬構造物（wù）進行整治，恢複其應具備的使用功能。