隨著預應力橋梁技術的發展（zhǎn），對於預應力損失的控製要求越來越高。預應力損失主要有張拉端錨具變形和鋼筋（jīn）內縮引起的應（yīng）力損失、預應力筋與孔道的摩擦引起的應力損失、混凝（níng）土加熱（rè）養護（hù）時，受（shòu）張拉鋼筋與承受拉（lā）力的設備之間溫差（chà）引起的預應力損失、預應力鋼筋的應力鬆弛引起的應力損失、混凝土（tǔ）的收縮和徐變引起的應力損失以及用螺旋式預應力鋼（gāng）筋做配筋的環行（háng）構件，當直徑d≤3時由於混凝土的局部（bù）擠壓引起的應力損失等。其中預應力筋與（yǔ）孔道之間的預應力損失最大。因此對預應力孔道摩阻的測定尤為關（guān）鍵。

一、工程概況

xx高速公路第11合同段承建D匝道共四聯，橋跨布（bù）置為（39.2＋44.4＋39.2）m＋（3x33.8）m＋（2x38.9）m＋（33.9＋43.4＋333.9）m，橋梁總長為413.2m。D匝道曲線半徑為600m。橋梁頂板寬均為9.5m，底板寬為5m，兩側翼緣（yuán）板長2.25m，梁高為2.3m，均采用單箱單室斷麵。本次選用第二聯（3x33.8）m跨作為試驗段，第二聯共有五種類型的鋼束（N1～N5），共20束。預應力鋼束采用（yòng）高強度低鬆弛鋼絞線，標準強（qiáng）度fpk=1860Mpa。其中N1、N4及N5鋼鉸線規格為12-7φ5，N2、N3鋼鉸線規格為9-7φ5，鋼鉸（jiǎo）線的長（zhǎng）度為102.15～102.6m（含（hán）每端1m的工作長度）。根據每束內鋼鉸線規（guī）格的不同，選（xuǎn）用曲線較大的12股的（de）N1鋼束和（hé）9股N2鋼束作為試驗（yàn）束。

二、儀器設備

本（běn）試驗（yàn）選（xuǎn）用YDW400B千斤（jīn）頂及配套YBZ2×2-50A型油泵進行。編號0508千斤頂配油表G189227、編號（hào）0506千斤頂配油表G189327。

三、測（cè）定方法

⑴ 在梁（liáng）的（de）A、B兩端各（gè）裝1台400t的千斤頂，兩端同時張拉，保持遊表讀數為4Mpa，持荷3min，記（jì）錄兩端伸長值；

⑵ B端固定，A端張拉，分級（jí）張拉由（yóu）4Mpa～20%～40%～60%～80%～100%，如此反（fǎn）複3次，每級張拉持荷載5min，100％控製張拉（lā）應力時持荷載10min，記（jì）錄兩端油表度數和伸長值，取兩端壓力差的平均值；

⑶ 仍按上述方法。使A端固定，B端張拉，取兩端3次壓力差的平均值；

⑷ 將上述兩次壓力差平均值再平均，根據公式計算即為（wéi）孔道摩阻力的測定值；

四、計算（suàn）與分（fèn）析

1、根據千斤頂標定報告（gào），張拉力f（KN）與油表讀數（shù）P（Mpa）函數（shù）關係如下：

⑴ N1－2鋼束

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2、θ計算：根據計算得θ1：1.5978；θ3：1.6934。

3、孔道長度與K值：L1:100.46；L3:100.58； K：0.0015。

4、摩阻係數（shù）μ值計算（suàn）公式解析

摩阻係（xì）數計算公式：μ＝［ln（Pz/Pg）-KL］/θ；

K—孔道每米局部偏差對摩擦的影響係（xì）數（取值0.0015）

L—從張拉端至固定端的孔道長度（m）

θ—從張拉端至固定端的孔道中切線夾角之和（rad）

Pz—指張拉端力值（KN）

Pg—指固定端力（lì）值（zhí）（KN）

N1-2束摩阻係數（shù）計算表

N3-3束摩阻係數（shù）計算表

五、注意事項

1、計算孔道切線夾角時，除了豎曲線角度還要考慮平彎角度，特別是大曲線橋梁；

2、管道長度可用鋼束的長度（dù）扣除每端（duān）的工（gōng）作（zuò）長（zhǎng）度計算而得；

3、所有的計算充分利用EXCEL的優勢，編寫簡單的程序運行，這樣一方麵減少（shǎo）了運算量，同時計算又準確、快捷；

摩阻係數測（cè）定主要是確定預應力筋（jīn）在預應力管道中的應力損失，以便（biàn）在張拉過程中采用適當的措施來減少（shǎo）摩擦損失。一般可根據具體情況采取兩（liǎng）端張拉、超張拉和過程中事先拉動預應力鋼束消除靜摩擦等方法來減少損失。

為了保證張拉質量，波紋管定位是個關鍵工序。要保證孔道（dào）平滑順直，錨頭與孔道軸線垂直等。預應（yīng）力管道等平彎對於摩阻係（xì）數（shù）的影響很大。對於預應力管道等平彎部位等控製（zhì）作（zuò）為控製重點。

隻有做好各個環節的施工控製才能減少預（yù）應力筋的應力損失，從而（ér）保證（zhèng）橋梁的質量以（yǐ）及使用壽命。